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重新審視后向離心風機錐前盤

關鍵詞:離心風機    發布時間:2013-11-14    點擊數:1739

離心風機葉輪在氣動設計時,葉輪前盤 形狀的選擇是很重要的。由于葉輪進口 氣流是由軸向轉為徑向,又不斷地進行 擴壓,如果設計不當,很容易導致葉輪內 流動分離。長期以來,傳統觀點一直認為 弧前盤的風機性能比錐前盤好,因為弧 前盤的一段圓弧可使氣體的流動緩慢、 光滑[1-3],而且國內外很多高性能離心通 風機大都這樣設計。但是,隨著近年來風機的需求向大型化發展,弧前盤比錐前 盤加工難度更大、成本更高。近年來,筆 者發現有些錐前盤后向離心通風機能達 到 85%以上的整機全壓效率,為此,我們 利用整機湍流流動數值模擬和性能優化 預估[4-6]的計算技術來重新研究錐前盤的 流動性能。文中對 3 個高性能后向離心 通風機,采用錐前盤和弧前盤分別進行 整機性能數值預估對比,期望能對錐前 盤有新的認識。
1 弧前盤改錐前盤的方法
將弧前盤改為錐前盤時,錐前盤下 方實際上還都保留一個小圓弧,對于 8 號葉輪約為 30~40mm,就是現在錐前盤 的 RC,它比原來弧前盤的圓弧半徑 RC 小 很多,方便成型,相應地錐前盤的進風口 圓弧半徑 RCO 也比弧前盤的 RCO 要小。在 保持葉輪進出口直徑和寬度相同的條件 下,得到相應的錐前盤錐角 γ,這樣相應 的錐前盤就得到了,見圖 1。
                         

          

由于前盤形狀改變,相應的錐前盤葉輪的葉 片型線,也要按弧前盤葉輪生成等當量擴張角 的葉片型線。這樣得到的錐前盤葉輪和原弧前 盤葉輪的其它葉輪參數,如進出口直徑、進出口 寬度和進出口角均相同,具有可比性。

2 5-55- 8 風機性能數值預估對比

2.1 5- 55 基本設計參數

原 5- 55 設計參數:流量為 20000m3/h;全壓 為 2500Pa;轉速為 1450r/min;工作溫度為 20℃; 弧前盤;葉片數為 16;等當量擴張角型線。 2.2 5- 55 弧前盤與錐前盤風機性能對比 對 5- 55 風機葉輪前盤按照弧前盤進行建模 計算,并且對其進行優化,在最優參數的基礎 上,得到弧前盤在不同工況下的性能曲線。再按 照進風口準則,將風機前盤由弧前盤改為錐前 盤進行建模計算,得到同樣參數下錐前盤的雛 形(此時錐前盤尚未優化)在不同工況下的性能 曲線,優化后的弧前盤與錐前盤雛形的性能曲 線見圖 2。

                                      圖 2 5- 55 最優弧前盤與錐盤雛形性能曲線

 

在圖 2 中, parc 和 ηarc 分別表示最優弧前盤的 全壓和效率, ptaper 和 ηtaper 分別表示錐前盤雛形的 全壓和效率。由圖 2 可知,在全壓方面,兩者的 最大全壓值均出現在流量為 19000m3/h 時,此時 最優弧前盤全壓為 2512.6Pa,錐前盤雛形為 2470.1Pa, 前 者 比 后 者 高 1.72% 。 小 流 量 18000m3/h 時,前者比后者低 0.66%,而大流量 20000m3/h 、21000m3/h 和 22000m3/h 時前者比后 者分別高 1.44%、1.71%和 2.02%;在效率方面,兩 者的最大效率值均在流量為 19000m3/h 時,此時 最優弧前盤效率為 85.71%,錐前盤雛形為 85.55% , 前 者 比 后 者 高 0.16% 。 當 流 量 為18000m3/h 時,前者比后者低 0.80%,其它流量處 兩者效率差不多。 為了比較兩種形狀葉輪前盤均在最優情況 下的性能,所以對錐前盤雛形也進行了優化,見 圖 3。

圖 3 中, parc 和 ηarc 分別表示最優弧前盤的全 壓和效率, pdesign 和 ηdesign 分別表示最優錐前盤的 全壓和效率。由圖 3 可以看出,優化后的錐前盤 在全壓和效率方面均有所提升。在全壓方面,兩 者的最大全壓值均出現在流量為 19000m3/h 時, 此時最優弧前盤全壓為 2512.6Pa,最優錐前盤為 2537.7Pa,前者比后者低 0.99%。小流量時,前者 比后者高 2.26%,而大流量時前者均比后者低, 最小值為 1.69%,最大值為 2.25%;在效率方面, 前者的最大效率值出現在流量 19000m3/h 時,此 時效率為 85.71%。而后者的最大效率值出現在 設計流量 20000m3/h 處,此時效率為 87.01%,高 1.3%。小流量時,前者比后者高 1.15%,而在大流 量時,后者效率有明顯的提高,其效率值均比前 者高,最小為 0.94%,最大為 2.24%。 對于 5- 55 風機,從整體看,兩者全壓和效率 性能比較接近,設計工況效率都很高,變工況性 能也好。在小流量時,弧前盤性能要好些,而錐 前盤則更適合于大流量時使用。

3 5-49- 8 風機性能數值預估對比
3.1 5- 49 基本設計參數

原 5- 49 的 設 計 參 數 : 設 計 流 量 為 15800m3/h;全壓為 2550Pa;轉速為 1450r/min;工 作溫度為 20℃;弧前盤;葉片數為 16;等當量擴 張角型線。

3.25-49 弧前盤與錐前盤風機性能對比 對風機 5- 49 按照同樣的方法得到弧前盤與 錐前盤雛形在不同工況下的性能曲線,見圖 4。

由圖 4 可知,在全壓方面,兩者的最大全壓 值均出現在流量為 15200m3/h 時,此時最優弧前 盤全壓為 2659Pa,錐前盤雛形為 2619.2Pa,前者 比后者高 1.52%。隨著流量增大,兩者的全壓均 逐漸下降,但弧前盤全壓均比錐前盤雛形高,最 大為 2.22%,最小為 1.67%;在效率方面,兩者的 最大效率值均出現在流量為 16400m3/h 時,此時 最優弧前盤效率為 87.56%,錐前盤雛形為 86.49%,前者比后者高 1.07%,從整體看,弧前盤 均比錐前盤效率高,最大為 1.10%,最小為 0.99%,兩者全壓和效率的變化趨勢一致。 同樣對錐前盤雛形也進行了優化,圖 5 為兩 者均在最優參數下的工況性能曲線比較。 由圖 5 可知,優化后的錐前盤在大流量時, 全壓和效率方面均有所提升,效率比較接近,但 全壓還是不及弧前盤。錐前盤的最大全壓在設 計流量 15800m3/h 時,此時全壓為 2604Pa,比弧 前盤同流量時的全壓 2634Pa 低 1.15%。小流量 時,其全壓比弧前盤低 8.71%,而大流量時也均 比弧前盤低,最大為 1.06%,最小為 0.81%。在效 率方面,錐前盤的最大效率值出現在流量為 17000m3/h 時,此時效率為 87.42%,比同流量時 弧前盤的效率高 0.03%。小流量時,弧前盤效率 比錐前盤高 3.97%,但此時為小流量,計算不夠 穩定,存在讀數誤差,而在大流量時,后者效率 有明顯的提高,并且在流量為 18000m3/h 處,后 者比前者高 0.30%。 對于 5- 49 風機,從整體看兩者效率性能比 較接近,設計效率都很高,變工況性能也好,但全壓性能弧前盤比錐前盤普遍高 1%左右。

4 7-22- 8 風機性能數值預估對比
4.1 7- 22 基本設計參數

7- 22 的設計參數:設計流量為 4200m3/h,全 壓為 3040Pa,轉速為 1450r/min;工作溫度為 20℃;弧前盤葉片數為 16;等當量擴張角型線。 4.2 7- 22 弧前盤與錐前盤風機性能對比 對風機 7- 22 弧前盤進行建模計算,得到最 優參數下不同工況的性能曲線。再將風機前盤改 為錐前盤進行建模計算,得到同樣參數下錐前盤 雛形在不同工況下的性能曲線,見圖 6。

由圖 6 可知,在全壓方面,兩者的最大全壓 值均出現在流量為 3500m3/h 時,此時最優弧前 盤全壓為 3082.5Pa,錐前盤雛形為 3087.2Pa,前 者比后者低 0.15%,整體看,弧前盤全壓均比錐 前盤雛形低,最大為 0.63%,最小為 0.03%;在效 率方面,弧前盤與錐前盤的最大效率值均出現在 4900m3/h 處,此時弧前盤的效率為 86.91%,錐前 盤效率為 86.69%,前者比后者高 0.22%,當流量 為 4200m3/h 時,前者比后者效率低 0.44%,其余流量條件下,前者效率都比后者高,最大為 0.77%,最小為 0.04%,從整體看,兩者全壓和效 率變化趨勢一致,相差不大,性能很好。 同樣對錐前盤雛形也進行了優化,圖 7 為兩 者均在最優參數下的工況性能曲線比較。從圖 7 可知,在全壓方面,在設計流量 4200m3/h 時,錐 前盤全壓比弧前盤高 1.14%,小流量區均高 1% 左右,在大流量區弧前盤全壓比錐前盤好,最大 也高 1%;在效率方面,錐前盤的最大效率 86.76%出現在流量 4200m3/h 時,比同流量時的 弧 前 盤 效 率 的 85.75% 高 1.01% , 但 后 者 在 4900m3/h 時,也有 86.91%效率,大流量區的效率 性能弧前盤稍好,小流量區錐前盤稍好。

對于 7- 22 風機,從整體看兩者效率和全壓 性能均好,最高效率值均接近 87%,但對應的流 量點位置不同,小流量時錐前盤的全壓和效率 均稍高于弧前盤,但大流量時,則剛好相反,兩 者全壓和效率的差別均在 1%左右。

5 結論
本文將 3 個弧前盤等當量擴張角流型葉片的 離心通風機,在保持其整機相同時,把弧前盤改為 錐前盤,葉片型線也采用等當量擴張角流型重新 設計成新的錐前盤雛形風機。通過對比修改前后 的風機性能,發現經過性能數值優化的錐前盤風 機,很可能具有同弧前盤相同的高性能,而且錐前 盤加工方便,成本低,建議在設計時盡量采用。

 

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